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【他山之石】基于硫酸氢氨造成的空预器堵塞治理对策
来源:泰州市鼎力机械工具厂 | 发布时间:2019/3/15 | 浏览次数:

电力测试仪器资讯:注:随着SCR的投用,氨逃逸率高所酿成的硫酸氢氨+灰堵塞空预器已成为了很多电厂的甩不掉的狗皮膏药,很多厂引风机出力不足,机组出力受限,甚至被迫停机清洗,且空预器清洗困难。本文先容了一个华润电厂的好作法,也觉得参考价值很高,如你们厂碰得一样题目,在做好风险控制措施基础上无妨一试。1、概述 对于SCR法烟气脱硝来讲,氨气和NOX不成能全部混合,逃逸是不成避免的,当逃逸率超标时氨气与三氧化硫反应天生硫酸氢氨堵塞空预器。多功能放射性检测仪燃煤硫份越高,越易天生硫酸氢氨,是以为了减少硫酸氢氨天生,燃用高硫煤时,氨逃逸应控制更低。华润电力(唐山曹妃甸有限公司2%26times300MW机组安装烟气脱硝装配,采取选择性催化还原法SCR脱硝工艺。单炉体双SCR结构体安插,采取高灰型SCR安插方式,即SCR反应器安插在锅炉省煤器出口和空气预热器之间。

不设旁路。SCR烟气脱硝系统的还原剂采取液氨,全厂2台锅炉的脱硝系总共用一个还原剂储存与供给系统。在脱硝反应器进、出口安装实时监测装配,电离室巡测仪具有就地和远方监测显示功能,监测的项目包含:NO、O2、NH3、差压等(NH3仅出口安装。原脱硝装配设计:在设计煤种及校核煤种、锅炉最大连续出力工况(BMCR、处理100%烟气量条件下脱硝效力不小于50%,SCR反应器预留了脱硝效力为70%的安装空间,催化剂层数遵循2+1层设计,6%26times7的模块安插型式。在2013年4月份、5月份进行第三层备用层加装催化剂,确保当脱硝装配进口烟气中NOx的含量不大于500mg/Nm3时,在催化剂寿命期内脱硝效力不低于50%,脱硝装配出口烟气中的NOx含量不大于250mg/Nm3。在2014年4月份、5月份更换第一层催化剂,往掉第二层催化剂。

确保当脱硝装配进口烟气中NOx的含量不大于500mg/Nm3时,在催化剂寿命期内脱硝效力不低于80%,核素识别仪脱硝装配出口烟气中的NOx含量不大于100mg/Nm3。上海锅炉厂制造生产的SG1025/17.5-M734型亚临临界自然循环汽包炉,型式为单炉膛、一次中间再热、平衡透风固态排渣型。锅炉最大连续蒸发量:1025t/h锅炉包管效力(BMCR: 93.27%燃烧器型式、安插方式:锅炉采取摆动式燃烧器切圆燃烧方式空气预热器型式:三分仓回转空预器。二、造成硫酸氢氨逃逸的首要启事及风险 (一氨逃逸超标的首要启事。一是脱硝烟气流场不均匀,造成局部喷氨量过大引发逃逸 二是脱硝喷嘴存在堵塞现象,也引发局部喷氨量过大引发逃逸 三是对氨逃逸率监视手段有限 四是空预器堵塞后,烟气量减少、排烟温度降低扩大了硫酸氢氨的沉积区域 五是机组一向低负荷运行排烟温度偏低,也扩大了硫酸氢氨的沉积区域 六是机组负荷波动频繁。

NOX天生随负荷改变而改变,喷氨调节存在必然的滞后性,造成过喷现象 七是运行调整、监控手段还不完美,需要进一步总结经验。(二空预器堵塞后的风险。一是由于两台空预器阻力分歧,造成低负荷、低烟气量时引风机发生抢风现象,造成炉膛负压大幅波动,危机机组平安运行 二是由于空预器的堵塞不均匀,引发1、二次风压和炉膛负压周期性波动 三是空预器阻力增大后风烟系统电耗增大 四是空预器堵塞后阻力增大,局部烟气流速变快,空预器蓄热元件磨损加剧,严重时会造成蓄热元件损坏 五是空预器堵塞造成烟气系统阻力增大,引风机出力没法满足机组满负荷运行,造成机组限出力 六是终究很可能由于空预器堵塞机组被迫停运检验。三、空预器堵塞的治理对策 (一对于氨逃逸率超标天生硫酸氢氨堵塞空预器的常规处理方法。一是在线高压水冲洗。

冲洗压力一般在20~30Mpa,冲洗周期一般在20天以上,用度一般在几十万,有必然结果但不克不及彻底恢复 二是增加空预器蒸汽的压力和频次,只能起到缓解感化,同时降低了空预器蓄热元件的寿命 三是机组停运处理,受电网制约,整体用度更高。(二华润电力(唐山曹妃甸有限公司在实施环保新标准后,#2机组运行1个多月发生2A空预器堵塞,满负荷2A侧空预器烟气侧差压达3kpa摆布,严重影响了机组的平安经济运行。在此情况下根据硫酸氢氨的物理特点并结合之前停运空预器的经验,提出经过过程将空预器升温的方式治理堵塞。经过分析以为: 一是硫酸氢氨的气化温度为150℃~230℃,对空预器升温后硫酸氢氨从固态酿成气态,堵塞减轻 二是空预器蓄热片为普通碳钢变形温度为420℃,概况喷涂陶瓷的冷端蓄热元件爆瓷温度在300℃以上,是以升温对蓄热片无影响 三是空预器升温后整体膨胀变形。

控制好升温速率将不会发生消息摩擦。此后又查阅了大量的相干资料,终究得出结论:此方法是可行的。(三空预器升温试验前组织编写了《2A空预器升温方案》和《2A空预器升温期间的危险点预控措施》,经公司审批后于10月27日19:00时开始对2A空预器升温。机组带50%负荷,缓慢降低2A侧送风机出力,增大2B侧送风机出力,控制2A侧排烟温升在0.5℃每分钟,当2A送风机出力减至最低后停运该风机。2A空预器排烟温度达175℃摆布时其阻力开始降低,终究排烟温度升高到216℃,考虑到空预器冷端漏风的影响,空预器冷端蓄热片的底部应当达到了230℃,在此温度下硫酸氢氨基本全部气化,空预器阻力基本恢复到机组刚启动时的状况。表1是升温前后的参数对比。(四空预器升温过程中的重视事项。一是控制好升温速率,防止由于膨胀不均造成卡涩 二是投进空预器冷端吹灰联系运行 三是由于送风联络门在空预器升温过程中为封闭状况,当2A送风机停运后。

如其出口挡板不严发生倒风时倒回来的为热风,可能造成停运的送风机轴承温度升高,应加强监视 四是如需全部或部分封闭升温侧空预器进口烟气挡板时,由于烟道阻力发生改变,此时要防止引风机发生抢风 五是固然2A侧空预器后排烟温度为216℃,但2B侧温度较低,整体不会造成接收塔进口烟温升高过多,当时2A空预器升温过程中接收塔进口烟温最高为130℃。四、结语 可见采取对空预器升温的方法治理硫酸氢氨酿成的空预器蓄热元件堵塞是有效的,同时此方法较之前常用的在线高压水冲洗等手段,具有耗时短、用度低、结果明显等上风同时在风险预控到位、操纵控制得当的情况下,对设备及机组平安运行无任何影响,是以具有较大的奉行价值。

 
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